GRAP - Granulats de béton Recyclé Appliqués au béton Précontraint

22 e 0 , bras de levier avec : 0 = − 3 1 +2 2 5 3.1.2. Mode de fonctionnement de la section de la poutre D ans cette partie, l’état limite ultime de la poutre est considéré afin d’évaluer le mode de fonctionnement de la section de béton précontraint lors de la rupture. Pour chaque mode de fonctionnement considéré, les calculs sont faits avec et sans coefficient de sécurité. Une fois, ce mode identifié, le chargement et la flèche à mi-portée sont évaluées à la rupture. Le chargement à la rupture, F rupt , est évaluée à partir de l’équation (2), soit : = ( − 0,4 ) + ( − ′ ) + 2 ( − 2 ) − − 0 La flèche à mi- portée sans prise en compte de la fissuration du béton au cours de l’essai est telle que : = ( ( − 2 0 ) 2 16 − 2 12 ) La flèche à mi- portée avec prise en compte de la fissuration du béton au cours de l’essai est telle que : = , ( ( − 2 0 ) 2 16 − 2 12 ) Avec : H f , hauteur fissurée ℎ = ℎ − (1 + ⁄ ) I bnf , inertie de béton non fissuré = (ℎ − ℎ ) 3 12 + (ℎ − ℎ ) ( − ℎ − ℎ 2 ) 2 I tot,nf , inertie totale , = − + • Pivot A – les aciers en traction travaillent à leur maximum Dans ce cas, la déformation de l’acier en traction ε at = ε st est fixée à 10 ‰. e Figure 9 : schématisation du fonctionnement de la section de la poutre en pivot B Fonctionnement en pivot A, ensemble des aciers passifs plastifiés Hypothèse 1 A : l’adhérence acier -béton est parfaite et le fonctionnement de la section se fait en pivot A donc : ε st = 10 ‰. d ’ d p2 d = d p1 z u ε ac ε bc ε at =10 ‰ h b